7、1.2（恒載+0.5活載）+1.3x水平地震+0.5x豎向地震；
8、1.2（恒載+0.5活載）+1.3x豎向地震+0.5x水平地震。
（2）驗(yàn)算
撓度按正常使用極限狀態(tài)組合：
9、1.0恒載+1.0活載；
10、1.0恒載+1.0風(fēng)荷載W1；
11、1.0恒載+1.0風(fēng) 荷載W2；
預(yù)應(yīng)力作為恒載的一部分已考慮到上述各組合中。
3 結(jié)構(gòu)整體計(jì)算分析及結(jié)果 3 . 1初始預(yù)
應(yīng)力的取值及計(jì)算設(shè)置：
張弦結(jié)構(gòu)中，索預(yù)應(yīng)力合理的取值是充分發(fā)揮其作用、 保證張弦結(jié)構(gòu)得以成立并有效工作的前提。預(yù)應(yīng)力大小會(huì)導(dǎo)致索在風(fēng)吸力和地震時(shí)出現(xiàn)松弛、 支座水平力過大并向外滑移超出支座設(shè)計(jì)范圍及結(jié)構(gòu)
整體穩(wěn)定性太差；預(yù)應(yīng)力過大則會(huì)導(dǎo)致風(fēng)吸時(shí)結(jié)構(gòu)反拱過大、支座內(nèi)滑超限、上弦梁端部與索連接處的桿件
內(nèi)力過大導(dǎo)致
節(jié)點(diǎn)構(gòu)造復(fù)雜施工困難等。因此本工程索的初識預(yù)應(yīng)力確定原則如下：（1）在最不利
荷載組合下，索的軸
力應(yīng)小于破斷荷載的30%；（2）在結(jié)構(gòu)自重和預(yù)拉力作用下張弦梁跨中的產(chǎn)生的反向位移能夠抵消附加恒載作用下張弦梁跨中豎向位移的70%；（3）在有風(fēng)吸力工況組合小，索始終保持受拉狀態(tài)。經(jīng)過反復(fù)計(jì)算比較分析后，15榀張弦梁初始預(yù)拉力（T）取值如下（單位kN）：
本工程采用Sap2000
有限元計(jì)算軟件對結(jié)構(gòu)進(jìn)行整體分析，計(jì)算設(shè)置如下：
（1）索模擬采用梁單元模擬
定義索截面時(shí)修正圍繞2軸 、 3軸 的
慣性矩，將其賦予一個(gè)較小值，即對
框架單元的
抗彎剛度進(jìn)行折減；
（2）在預(yù)應(yīng)力荷載工況定義完畢后要在分析工況中將預(yù)應(yīng)力工況修改為靜力
非線性工況，并打開大
變形選項(xiàng)，并將自重工況的初始
剛度定義為來自預(yù)應(yīng)力工況，并修改為靜力非線性工況。由于本工程跨度及初始預(yù)應(yīng)力較小，對于其它工況則進(jìn)行線性分析，但初始剛度定義還是為來自自重工況。
（3）初始預(yù)應(yīng)力通過初始應(yīng)變法施加到結(jié)構(gòu)上3.2計(jì)算結(jié)果：
（1）各榀張弦梁在組合工況9、10及11的變形（單位mm）：
東側(cè)立面結(jié)構(gòu)在風(fēng)荷載下變形圖：（最大水平位移約61/-51mm）
(2) 張弦梁構(gòu)件包絡(luò)軸力表（單位kN）：
(3) 張弦梁構(gòu)件截面驗(yàn)算結(jié)果：
屋面張弦梁上弦桿截面采用400x200x18x20的箱形截面，其它次梁采用200x100x10x10的箱形截面，材質(zhì)均為Q345B，張弦梁ZXL1~ZXL3和ZXL11~ZXL15拉索截面為φ5x61(φ45)，張弦梁ZXL4~ZXL10拉索截面為φ5x85(φ 50.8) ，拉索采用采用高強(qiáng)度低松弛2熱浸鍍鋅鋼絲束索體，鍍鋅量300g/m，外包兩層2白色PE防護(hù)層，索彈性模量E=200000N/mm，線膨脹系數(shù)為1.84x105，抗拉強(qiáng)度標(biāo)準(zhǔn)值為1670MPa，抗拉強(qiáng)度設(shè)計(jì)值為930MPa。
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