3、玻璃幕墻采用夾層玻璃時，宜采用
干法加工合成，其膠片宜采用
聚乙烯醇縮丁醛膠片或離子性中間層膠片；外露的聚乙烯醇縮丁醛夾層玻璃邊緣應進行封邊處理。
4、玻璃幕墻的
保溫材料，宜采用
巖棉、
礦棉（詞條“礦棉”由行業大百科提供）、
玻璃棉等不燃或難燃材料。
5、幕墻
構件斷熱構造所采用的
隔熱（詞條“隔熱”由行業大百科提供）襯墊，其形狀和尺寸應經計算確定，內外
型材之間應可靠連接并滿足設計要求。隔熱襯墊宜采用
聚酰胺、
聚氨酯膠、未
增塑聚氯乙烯等
耐候性好、
導熱系數低的材料制作。
2.2建筑設計要求
針對玻璃幕墻的節能性能、安全性能、防火性能，《規范》修訂中提出了下列要求：
1、玻璃幕墻應進行節能設計，其
傳熱系數、
遮陽系數應符合幕墻熱工設計要求，并應符合國家現行有關節能
設計標準的規定；宜根據所處環境、幕墻類型及節能要求采取適當的
遮陽措施。
2、玻璃幕墻宜采用具有
防潮性能的
保溫材料；保溫材料層的
熱阻應符合幕墻熱工設計的要求。
玻璃面板后面的保溫材料與面板內表面的間隙不宜小于50mm，且宜設置透氣孔。在嚴寒、寒冷和夏熱冬冷地區，
保溫層（詞條“保溫層”由行業大百科提供）靠近室內的一側應設置隔汽層，隔汽層應完整、密封，穿透保溫層、隔汽層處的支承連接部位應采取密封措施。
3、開啟部分完全閉合時，玻璃幕墻的整體
氣密（詞條“氣密”由行業大百科提供）性能指標值不應大于20m
3/m
2· h。
4、玻璃幕墻應選用
可見光反射比不大于0.30的玻璃面板；在可見光反射比要求低的部位應采用可見光反射比不大于0.16的玻璃面板。玻璃幕墻
可見光透射比應滿足建筑采光設計要求。
5、幕墻上設置的開啟扇或通風換氣裝置，應安全可靠、啟閉方便，滿足
建筑立面、節能和使用功能要求；開啟扇宜采用上懸方式，其單扇面積不宜大于15m
2，開啟角度不宜大于3℃ ，最大開啟距離不宜大于300mm；當采用上懸
掛鉤式的開啟扇時，應設置防止脫鉤的有效措施。
6、隱框、半隱框玻璃幕墻以及隱框開啟扇采用中空玻璃且外片與支承
框架無結構粘接時，其硅酮
結構密封膠膠縫至少應有一對邊與中空玻璃二道結構密封膠的膠縫重合，以保證結構安全。
7、建筑高度大于100m時，不宜采用隱框玻璃幕墻，否則應在面板和
支承結構（詞條“支承結構”由行業大百科提供）之間采取防止面板脫落的構造措施。外傾或倒掛的玻璃幕墻不應采用隱框玻璃幕墻。
8、幕墻采用夾層玻璃時，應設置消防救援單元，且該單元應設置明顯標志。
9、外露于玻璃幕墻墻面的裝飾性構件應與幕墻支承結構或
主體結構可靠連接。
10、人員流動
密度大、青少年或幼兒活動的公共場所以及使用中容易受到撞擊的玻璃幕墻部位，宜采用夾層玻璃，并應設置明顯的警示標志。
11、在無主體結構實體墻的部位，幕墻與吀邊防火分隔構件間的縫隙、與
樓板或
隔墻外沿間的縫隙等，應進行
防火封堵設計；在有主體結構實體墻的部位，與實體墻面洞口邊緣間的縫隙以及與實體墻吀邊的縫隙等，應進行防火封堵設計。
12、當玻璃幕墻無
窗檻墻（詞條“窗檻墻”由行業大百科提供）時，應在每層樓板外沿設置
耐火極限不低于10h、高度不低于0.8m的不燃燒實體
裙墻（詞條“裙墻”由行業大百科提供）或者
防火玻璃裙墻。
2.3結構設計要求
玻璃幕墻通常承受重力
荷載（詞條“荷載”由行業大百科提供）、
風荷載（詞條“風荷載”由行業大百科提供）、
地震作用以及環境影響。玻璃幕墻應按
圍護結構設計；幕墻的結構
設計使用年限不應少于25年，幕墻主要支承結構的設計使用年限宜與主體結構相同玻璃幕墻應具有規定的
承載能力、
剛度、
穩定性和適應主體結構的
位移能力；采用
螺栓連接的幕墻構件，應有可靠的防松、防滑措施；采用掛接或插接的幕墻構件，應有可靠的防脫、防滑措施。
非
抗震設計時，應計算重力荷載和風
荷載效應；
抗震設計時，應計算重力荷載、風荷載和地震
作用效應凵
溫度作用下，變形受到約束的支承結構尚應考慮溫度作用的影響。
1、作用效應組合
當幕墻承受的作用和作用效應可按線性關系考慮時，幕墻構件
承載力極限狀態設計的作用效應組合應符合下列規定:持久
設計狀況（詞條“設計狀況”由行業大百科提供）、短暫設計狀況:
一般情況下，永久荷載風荷載、地震作用、溫度作用的分項系數γG γW γE γT∶應分別取1.2、1.4、1.3和1.4 當永久荷載的效應起控制作用時，其分項系數γG應取1.35；當永久荷載的效應對構件有利時，其分項系數γG的取值應不大于10。
可變作用的組合值系數應按下列規定采用:持久設計狀況、短暫設計狀況且風荷載效應起控制作用時，風荷載組合值系數ψＷ應取1.0，溫度荷載組合值系數ψT應取0.6；持久設計狀況、短暫設計狀況且溫度荷載效應起控制作用時，風荷載組合值系數ψT應取0.6，溫度荷載組合值系數昕應取10；持久設計狀況、短暫設計狀況且永久荷載效應起控制作用時，風荷載組合值系數ψw和溫度荷載組合值系數ψT均應取0.6；地震設計狀況時，風荷載組合值系數ψw應取0.2.幕墻構件的撓度驗算時，可僅考慮永久荷載、風荷載、溫度作用的標準值進行計算，—般可不考慮作用或作用效應組合。
2、硅酮結構密封膠設計
硅酮結構密封膠的粘接寬度和厚度應根據計算確定，并且粘接寬度不應小于7mm，粘接厚度不應小于6mm且不宜大于12mm；硅酮結構密封膠的粘接寬度宜大于厚度，當采用單組份硅酮結構密封膠時，粘接寬度不宜大于厚度的2倍。
本次修訂，重新研究了硅酮結構膠縫在主體結構側移時的變形機理(圖1)，對硅酮結構密封膠的粘接厚度要求以及計算公式做了如下修改:
式中:
ts——硅酮結構密封膠的粘接厚度(mm)；
μs——主體結構側移影響下，硅酮結構密封膠縫沿厚度方向產生的剪切位移值(mm)；
η——硅酮結構膠厚度方向剪切位移影響系數，取0.6；
θ——風荷載或多遇烈度地震標準值作用下主體結構的樓層彈性層間位移角限值(rad)；
hs——玻璃面板高度(mm)；
δ——硅酮結構密封膠拉伸（詞條“拉伸”由行業大百科提供）粘接性能試驗中受拉應力為014N/mm2時的伸長率。
3、夾層玻璃設計
夾層玻璃抗彎設計時，忽略中間層膠片的作用是偏于安全的。事實上，美國、澳大利亞、歐洲等國家和地區的有關標準中均不同程度地考慮了夾層玻璃中間層膠片的有利影響。夾層玻璃的兩層玻璃和中間層膠片能否共同工作以及共同工作的效能，主要取決于中間層膠片的力學性能（詞條“力學性能”由行業大百科提供）。中間層膠片的性能與環境溫度、荷載作用時間有很大關系，PVB膠片的剪切模量（詞條“剪切模量”由行業大百科提供）隨溫度增高或持荷時間增長衰減速率很快；離子性膠片的剪切變形模量要比PVB高出許多倍，而且隨溫度和持荷時間衰減的速率要慢得多。中國建筑科學研究院進行了夾層玻璃短期荷載性能、長期荷載性能和高溫性能的試驗研究和理論分析，從結果看，離子性中間層夾層玻璃的優越性也是顯而易見的。
因此，對于高性能的夾層材料，設計時應該恰當地考慮它的有利作用。《規范》本次修訂中規定，夾層玻璃的等效厚度可通過試驗確定；單層膠片夾層玻璃的等效厚度也可按下列公式計算:
夾層玻璃撓度計算時，計算玻璃抗彎剛度（詞條“抗彎剛度”由行業大百科提供）的等效厚度te.w可按下式計算:
式中:——夾層玻璃中間層膠片的剪力傳遞系數。當采用聚乙烯醇縮丁醛膠片時可取0；
G——與溫度相關的夾層玻璃中間層的剪切模量(N/mm2)；
t1、t2、tv——分別為雙片玻璃夾層玻璃中第1片、第2片和中間層膠片的厚度(mm)；
L——夾層玻璃的短邊長度(mm):
E——玻璃的彈性模量(N/mm2):
3 結論
玻璃幕墻在我國應用十分廣泛，是大型公共建筑以及超高層建筑的主要外圍護結構形式。本文簡要討論了玻璃幕墻工程存在的主要問題以及《規范》修定的相應考慮，主要涉及到玻璃幕墻結構安全性，節能設計以及防火性能。本次修訂總結了國內工程實踐經驗、地震震害經驗以及科學技術研究成果，使玻璃幕墻設計規定進一步趨向合理。通過合理選材和設計、精心制作和安裝、正常使用和維護，玻璃幕墻完全可以達到安全、適用的預期目標。
參考文獻
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[2]建筑玻璃應用技術規程(JGJ113-2009)[S]北京:2O09年
[3]建筑安全玻璃管理規定（詞條“建筑安全玻璃管理規定”由行業大百科提供）(發改運行[2003]2116號) 北京:中華人民共和國國家發展與改革委員會、建設部、質量監督檢驗檢疫總局、工商行政管理總局，2003年12月4日
[4]黃小坤玻璃幕墻及采光頂結構設計若干問題探討《建筑結構》2009年
[5]夾層玻璃受彎性能試驗研究報告北哀中國建筑科學研究院結構所，2007年
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